Главная страница  |  Карта сайта  |  Обратная связь  |  Поиск по сайту:
Geologam.ru
Геология Геофизика Минералогия Индустрия Нефть и газ
Подразделы
Все статьи Разведка месторождений Рудники Шахты
 
Похожие статьи
Оценка достоверности геометрической модели, построенной по данным сети замеров, расположенных на одной прямой
Индустрия › Разведка месторождений

Проектирование сети дополнительных замеров, обеспечивающей заданную степень однозначности модели гипсометрии
Индустрия › Разведка месторождений

Требования к геологическим материалам для проекта разработки горного предприятия
Индустрия › Рудники

Определение степени неоднозначности геометрической модели
Индустрия › Разведка месторождений

Выделение аномальных замеров мощностей пластов и показателей качества угля с помощью уравнивания
Индустрия › Разведка месторождений

 
 

Требования к геометрической форме оценочного четырехугольника сети замеров

Главная > Индустрия > Разведка месторождений > Требования к геометрической форме оценочного четырехугольника сети замеров
Статья добавлена: Ноябрь 2017
            0


Квадриангулирование реальных сетей измерений может приводить к появлению четырехугольников различной геометрической формы. Априорно ясно, что не всякая форма четырехугольника может обеспечить получение объективной оценки степени неоднозначности (многовариантности) анализируемой модели. Поэтому возникает необходимость исследования вопроса о приемлемой форме четырехугольника сети измерений.

Исходя из того, что в пределах оценочного блока неоднозначность построений непостоянна и увеличивается по мере удаления места ее определения от точек измерений, то следует сразу оговорить, какой уровень неоднозначности необходимо определять. Таким уровнем, по-видимому, должен являться максимальный в блоке, поскольку минимальный уровень определяется техническими погрешностями измерений (которые можно считать известными и относительно постоянными для объекта), а средний уровень обусловлен лишь диапазоном изменения неоднозначности в блоке.

Понимание задачи оценки формы блока в таком контексте ведет к вопросу: в какой именно точке разреза наиболее вероятно достижение максимальной погрешности интерполяции? Для ответа на него были собраны профили открытых горных работ, содержащие данные о фактическом положении угольных пластов по четырем разрезам Кузбасса: «Краснобродский», «Новосергеевский», «Киселевский» и «Бачатский». На этих профилях было выделено 302 участка (256 моноклинального и 46 замкового типа), по которым производилась сплайн-интерполяция отметок пластов. Горизонтальные расстояния между узлами интерполирования изменялись от 13 до 125 м (что соответствовало плотности разведочной сети этих сложных объектов), а углы падения — от 0° до 90°.

Рис. 2.30. Полигоны распределения расстояний 
Рис. 2.30. Полигоны распределения расстояний
Все расстояния между узлами делились на десять частей, и в каждой точке находились погрешности интерполяции. Положение точки с максимальной погрешностью характеризовалось ее удалением от левого узла интерполирования (в десятых долях расстояния между узлами). На рис. 2.30 приведены полигоны распределения частостей встречи максимальных погрешностей на различных расстояниях от узлов. Из рис. 2.30 видно, что, как и следовало ожидать, наиболее вероятна встреча максимальной погрешности на середине расстояния между узлами.

Однако нельзя считать, что эта вероятность кардинально отличается о г вероятности появления этой погрешности вблизи середины (на удалении 0,3, 0,7 и т. д.). Поэтому был рассмотрен вопрос о возможном равномерном характере распределения расстояний появления максимальной погрешности (для отдельных интервалов изменения расстояний). Оценка степени равномерности производилась с помощью критерия А. Н. Колмогорова, т. к. параметры гипотического распределения в данном случае известны. Результаты расчетов приведены в табл. 2.11. Из нее следует, что появление максимальной погрешности в точках, удаленных от узлов интерполяции на нормированные расстояния от 0,3 до 0,7, практически равновероятно. Вероятность же появления этой погрешности в интервалах длин от 0 до 0,2 и от 0,8 до 1 пренебрежительно мала.



Отсюда можно рекомендовать в качестве допустимых значений нормированных расстояний х и х' интервал от 0,3 до 0,7. Это ограничение регламентирует степень допустимой деформированности оценочного блока. Но принять его можно лишь в случае, если не существует значимой закономерности в изменении значений погрешностей вдоль линии разреза. Ведь если они существуют, то ограничения могут быть менее жесткими, т. к. в этом случае возникает возможность пересчета наблюдаемой степени неоднозначности в произвольной точке в максимальную. Для оценки возможности такого пересчета была предпринята попытка прогнозирования значения погрешности интерполяции в точке, находящейся на середине между замерами, путем линейной экстраполяции значений погрешностей в точке с нормированными координатами 0,1 (0,9); 0,2 (0,8); 0,3 (0,7) и 0,4 (0,6). Оценка точности такого прогнозирования, приведенная в табл. 2.12, свидетельствует о явной бесперспективности такого подхода.


Таким образом, ранее сформулированные требования к нахождению параметров х и х в пределах от 0,3 до 0,7 сохраняют свою силу.

Интересно отметить, что С. Г. Бишарян [3], исследуя точность оконтуривания Каджаранского медно-молибденового месторождения, установил, что наиболее вероятные значения введенной им величины Р (отношение расстояния от промышленной скважины до границы балансовых запасов руд к расстоянию между промышленной и непромышленной скважинами — прямой аналог параметра х) находятся в пределах от 0,3 до 0,7. Причем в этом диапазоне распределение погрешностей равномерно. Такое совпадение с приведенными выше результатами вряд ли случайно и подтверждает их надежность.

Рис. 2.31. Допустимая «остроугольность» оценочного блока 
Рис. 2.31. Допустимая «остроугольность» оценочного блока
При квадриангулировании реальных сетей разведочных скважин и замеров в горных выработках, представляющих в своей основе систему примерно параллельных разведочных линий различной протяженности и густоты, возникают перекрывающие друг друга оценочные блоки (например: 1-2-3-4 и 1'-2'-3-4 на рис. 2.31). Частично они имеют форму четырехугольника с достаточно острыми углами или ромбовидную форму при значительном расхождении в длинах диагоналей. Даже несмотря на нахождение характеризующих их параметров х и х' в допустимых пределах, возникает сомнение в возможности объективной оценки по ним степени неоднозначности геометрической модели. Для его разрешения необходимо найти допустимое изменение длин диагоналей в блоке, при котором не может произойти значимого изменения максимальной погрешности интерполирования. Обозначим данное изменение через V, причем V всегда больше (или равно) единицы. Если найти V, то можно сразу оговорить предельное соотношение длин диагоналей (т. к. сложность геологического строения пласта по ним можно считать постоянной) и найти предельное значение внутреннего угла оценочного блока β (рис. 2.31).

Несложно показать, что



где tg γ — вычисляемая характеристика вытянутости оценочного блока.

Значение tg γ равно отношению среднего расстояния между разведочными линиями к среднему расстоянию между скважинами в линиях в пределах каждого блока.

Рис. 2.32. Зависимость величины максимальной погрешности интерполирования 
Рис. 2.32. Зависимость величины максимальной погрешности интерполирования
Собственно значение V было установлено экспериментально на материалах указанных выше углеразрезов. По каждому профилю горных работ фиксировались высотные отметки пласта и углы его падения в серии точек, удаленных друг от друга на 5 м. Затем для каждого участка выполнялось несколько интерполяций при различном расстоянии между замерами и отыскивалась зависимость значения максимальной погрешности от расстояния между замерами. Общее число выполненных интерполяций составило 1106. На рис. 2.32 приведены два примера отыскиваемой зависимости. Во всех случаях графики демонстрировали рост дисперсии значений максимальных погрешностей по мере увеличения расстояний. На каждом графике были проведены прямые, ограничивающие максимальные (Рб = а·l) и минимальные (Рм = b·l) I погрешности. Таким образом, для одного и того же расстояния /максимальная погрешность может меняться в диапазоне от a·l до b·l. Следовательно, при увеличении длины диагонали в b/a раз закономерного изменения погрешности произойти не может, а раз это так, то в качестве оценки V может быть принято именно это соотношение. В ходе расчетов отношение V изменялось от 2,6 до 8,9 раза (в среднем 4,0). Исходя из этого, в качестве лимитирующего значения V примем наименьшее — 2,6.

Рис. 2.33. Зависимость допустимого значения внутреннего угла оценочного блока 
Рис. 2.33. Зависимость допустимого значения внутреннего угла оценочного блока
Отсюда отношение длин диагоналей (большей к меньшей) не должно превышать 2,6. На рис. 2.33 приведена зависимость значения угла β от вытянутости блока tgγ при V = 2,6. Как видно из графика, значимых изменений величины β по мере увеличения tgγ не происходит, в силу чего допустимо принять в качестве лимитирующей постоянную величину β, равную 25°.

Три приведенные выше ограничения полностью обеспечивают выполнение контроля геометрической формы блока, так как по значениям выбранных лимитирующих параметров можно восстановить его форму.
Источник: «Количественная оценка достоверности геологических материалов угольных месторождений», С. В. Шаклеин, 2005


ОЦЕНИТЕ ПОЖАЛУЙСТА ЗА ЭТУ СТАТЬЮ
0
ПРЕДЫДУЩИЕ СТАТЬИ
Оценка правомерности расчета ламбда-критериев разведанности
Индустрия > Разведка месторождений

Оценка рациональности принятого сечения изогипс
Индустрия > Разведка месторождений

Сбор и обработка исходных данных для расчета ламбда-критериев разведанности гипсометрии пласта
Индустрия > Разведка месторождений

Оценка неоднозначности модели гипсометрии угольного пласта (ламбда-критерий разведанности гипсометрии)
Индустрия > Разведка месторождений

Определение степени неоднозначности геометрической модели
Индустрия > Разведка месторождений

Основные теоретические положения количественной оценки достоверности геологической информации
Индустрия > Разведка месторождений

Охрана окружающей среды в районах строительства стволов шахт
Индустрия > Шахты

Хозяйственный расчет в шахтном строительстве
Индустрия > Шахты

СЛЕДУЮЩИЕ СТАТЬИ
Особенности оценки неоднозначности модели гипсометрии в условиях угольных пластов крутого падения
Индустрия > Разведка месторождений

Проектирование сети дополнительных замеров, обеспечивающей заданную степень однозначности модели гипсометрии
Индустрия > Разведка месторождений

Значения ламбда-критериев разведанности для различных категорий разведанности запасов
Индустрия > Разведка месторождений

Влияние погрешностей измерений исходных данных на значения ламбда-критериев разведанности
Индустрия > Разведка месторождений

Взаимосвязь ламбда-критериев разведанности и фактических погрешностей моделей гипсометрии пластов
Индустрия > Разведка месторождений

Оценка достоверности изучения дизъюнктивной нарушенности угольных пластов
Индустрия > Разведка месторождений

Оценка неоднозначности модели мощности и показателей качества угольного пласта (дельта-критерий разведанности)
Индустрия > Разведка месторождений

Взаимосвязь дельта-критериев разведанности и фактических погрешностей моделей мощности и показателей качества угля
Индустрия > Разведка месторождений




ССЫЛКА НА СТАТЬЮ В РАЗЛИЧНЫХ ФОРМАТАХ
ТекстHTMLBB Code


Комментарии к статье


Еще нет комментариев


Сколько будет 16 + 24 =

       



 
 
Geologam.ru © 2016 | Обратная связь | Карта сайта | Поиск по сайту
Геология • Геофизика • Минералогия • Индустрия • Нефть и газ